Kesan proses rawatan haba ke atas struktur dan sifat mekanikal rod aloi titanium berkekuatan tinggi

1. Pengenalan

Aloi titanium dan titanium mempunyai banyak sifat yang sangat baik seperti kekuatan spesifik yang tinggi, rintangan kakisan, dan rintangan suhu tinggi. Dengan peningkatan permintaan untuk prestasi bahan dalam aeroangkasa, kejuruteraan marin, senjata dan peralatan, bioperubatan, petrokimia dan bidang lain, aloi titanium berkekuatan tinggi telah berkembang pesat Aloi titanium hampir jenis boleh memperoleh sifat kekuatan tinggi dan keliatan yang sangat baik melalui pemprosesan yang dioptimumkan dan proses rawatan haba Aloi titanium dengan kekuatan tegangan 1300MPa, pemanjangan 6%, dan keliatan patah 50MPa/m2 biasanya dipanggil aloi titanium berkekuatan ultra tinggi Penyelidikan menunjukkan bahawa saiz butiran, panjang dan ketebalan lamela dan fasa pada sempadan butiran adalah faktor utama yang mempengaruhi kekuatan dan keliatan aloi titanium. Lamela dalam butiran boleh menguatkan matriks dan memanjangkan laluan pengembangan retak, yang bermanfaat untuk mengoptimumkan aloi. Ketangguhan yang kuat. Sempadan butiran berterusan akan menjejaskan keplastikan aloi, tetapi apabila saiz butiran lebih besar daripada zon plastik hujung retak, ia tidak akan menjejaskan keliatan aloi Niinomi et al. mendapati bahawa saiz butiran aloi Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo meningkat, rintangan nukleasi retak meningkat dan keliatan patah aloi bertambah baik. Untuk mendapatkan aloi titanium berkekuatan tinggi dan keliatan tinggi, aloi titanium biasanya dirawat haba dalam zon fasa untuk mendapatkan butiran equiaxed bersaiz lebih besar, dan struktur lamellar penuh diperoleh melalui pengukuhan penuaan lanjut untuk meningkatkan kekuatan aloi.

 

rawatan zon fasa membentuk butiran equiaxed. saiz butiran dan kekuatan sempadan butiran adalah faktor utama yang mempengaruhi kekuatan dan keliatan aloi titanium kekuatan ultra tinggi. Ia adalah cara yang menjimatkan untuk mengawal struktur mikro aloi titanium dengan melaraskan parameter proses rawatan haba. Dan cara pengukuhan yang berkesan . Kertas ini memperoleh struktur dengan saiz butiran yang berbeza dan morfologi sempadan butiran yang berbeza dengan mengawal selia sistem rawatan haba aloi titanium berkekuatan tinggi. Kesan masa larutan pepejal dalam kawasan fasa ke atas saiz butiran dan sifat mekanikal aloi titanium berkekuatan tinggi dikaji. Dua peringkat Pengaruh gelagat kekasaran sempadan bijian pada sifat mekanikal aloi semasa proses larutan pepejal memberikan rujukan teori untuk pengeluaran industri aloi titanium berkekuatan tinggi.

2. Eksperimen

Aloi titanium yang digunakan dalam eksperimen adalah sejenis aloi Ti-Al-Mo-V-Cr-X baharu yang dibangunkan secara bebas oleh kumpulan penyelidik penulis. Titik transformasi fasa aloi adalah kira-kira 800 darjah. Selepas tiga kali lebur boleh guna vakum, jongkong diperolehi. Selepas zon fasa dibuka, zon fasa ( + ) dan zon fasa ditempa untuk mendapatkan rod aloi titanium bersaiz besar dengan diameter 400mm.

Untuk mengelakkan keseragaman struktur bar bersaiz besar yang tidak mencukupi dan menjejaskan keputusan eksperimen, hanya bahan teras bar palsu telah diambil sampel. Pelbagai reka bentuk proses rawatan haba ditunjukkan dalam Rajah 1. Sampel aloi tertakluk kepada rawatan larutan pepejal dalam zon fasa, dikekalkan selama 5 hingga 240 minit, disejukkan dengan udara, dan kemudian disatukan pada 530 darjah selama 4 jam penuaan, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 1a. Aloi tertakluk kepada penyelesaian pepejal dua peringkat, kaedah penyelesaian pepejal dua peringkat A: larutan pepejal pertama pada suhu yang lebih tinggi daripada titik transformasi fasa (820 darjah ) selama 1 jam, kemudian disejukkan dengan udara ke suhu bilik, dan kemudian diluluskan melalui zon fasa ( + ) pada suhu berbeza (740, 760 dan 780 darjah ) masing-masing, dan kemudian disejukkan udara ke suhu bilik (dikira sebagai 820 + 740, 820 + 760 dan 820 +780 masing-masing) selama 1 jam, dan akhirnya tertakluk kepada rawatan penuaan 530 darjah /4j, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 1b. Kaedah penyelesaian pepejal dua peringkat B: Larutan pepejal pada 820 darjah selama 1 jam, kemudian perlahan-lahan relau disejukkan pada suhu berbeza dalam zon fasa (+) (740, 760 dan 780 darjah), disimpan selama 1 jam dan kemudian udara disejukkan ke bilik suhu (masing-masing dikira sebagai 820 ~ 740 , 820 ~ 760 dan 820 ~ 780), dan akhirnya tertakluk kepada rawatan penuaan 530 darjah /4j, seperti ditunjukkan dalam Rajah 1c.

Selepas larutan pepejal di atas dan sampel yang dirawat penuaan dikisar secara mekanikal, digilap dan terukir secara kimia, struktur aloi diperhatikan menggunakan mikroskop metalografi dan mikroskop elektron pengimbasan pelepasan medan TESCAN MIRA3. Mesin tegangan INSTRON5982 digunakan untuk menjalankan eksperimen tegangan seragam pada setiap kumpulan sampel, dan kadar tegangan ialah 0. 5mm/min. Mesin ujian kesan bandul logam SANS-ZBC2452-C telah digunakan untuk menjalankan ujian kesan bukaan berbentuk U berbentuk Charpy logam pada setiap kumpulan sampel.

3. Keputusan dan perbincangan

Dengan mengawal larutan pepejal dan rejim rawatan haba penuaan, aloi titanium dengan butiran sama dan lamela telah diperolehi, dan kesan saiz butiran dan morfologi sempadan butiran pada sifat mekanikal aloi titanium kekuatan ultra tinggi telah diterokai.

3.1 Kesan saiz butiran ke atas sifat mekanikal aloi

Aloi titanium disimpan pada suhu 820 darjah selama 5 hingga 240 minit, kemudian disejukkan dengan udara ke suhu bilik, dan kemudian berumur pada 530 darjah selama 4 jam. Struktur mikro ditunjukkan dalam Rajah 2. Apabila masa larutan pepejal ialah 5 dan 10 min, disebabkan oleh masa pegangan yang singkat, butiran terhablur semula belum diperhatikan, dan sempadan butiran asal melengkung masih boleh diperhatikan, dan diameter butiran ialah 154 dan 143 μm masing-masing. Apabila masa larutan pepejal ialah 20 minit, beberapa butiran terhablur semula dengan sempadan butiran lurus boleh diperhatikan. Saiz butiran yang dihablur semula adalah kecil, dengan diameter 55 μm. Apabila masa penyelesaian pepejal ialah 30 minit, semua sempadan butiran aloi adalah lurus dan jelas, menunjukkan bahawa aloi telah dihablurkan semula sepenuhnya, dan pada masa yang sama, butiran penghabluran semula telah berkembang, dan diameternya adalah kira-kira 88 μm. Sempadan butiran tak selanjar boleh diperhatikan apabila larutan pepejal dibubarkan selama 5 dan 10 minit, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 3a dan 3b; apabila masa larutan pepejal ialah 20 minit, sempadan butiran lurus yang telah terhablur semula boleh diperhatikan (Rajah 3c), yang tidak benar-benar terhablur semula. Sebilangan kecil fasa primer masih boleh diperhatikan semasa penghabluran; apabila masa penyelesaian pepejal ialah 30 minit, hanya sempadan butiran lurus yang wujud (Rajah 3d), dan aloi dihablurkan semula sepenuhnya pada masa ini.

Seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 2e ~ 2f, apabila masa larutan pepejal meningkat, butiran penghabluran semula tumbuh secara seragam dan saiznya meningkat secara beransur-ansur. Apabila masa larutan pepejal mencapai 240 min, saiz butiran adalah yang terbesar, dengan diameter lebih kurang 186 μm. Pertumbuhan bijirin adalah hasil daripada penghijrahan antara muka. Daya penggerak migrasi antara muka pada suhu malar boleh dinyatakan sebagai formula (1):

Dalam formula, ialah tenaga antara muka (J/m2); R ialah jejari kelengkungan antara muka (m); p ialah daya penggerak migrasi antara muka (J/m3). Semakin kecil jejari butiran, semakin besar kelengkungan antara muka. Semakin kecil jejari kelengkungan antara muka, semakin besar daya penggerak perubahan fasa dan semakin besar kadar migrasi antara muka. Proses migrasi antara muka ialah proses mengurangkan kelengkungan antara muka dan mengurangkan perbezaan tenaga bebas pada kedua-dua belah antara muka [15]. Oleh itu, semasa proses penyelesaian pepejal isoterma, apabila masa pegangan meningkat, beberapa bijirin yang lebih besar terus berkembang, manakala bijirin yang lebih kecil secara beransur-ansur mengecut dan akhirnya hilang apabila sempadan bijian berhijrah.

Oleh itu, perbezaan besar dalam saiz butiran diperhatikan dalam struktur mikro dengan masa penyelesaian pepejal 60~240min. Hubungan antara saiz butiran dan masa larutan pepejal ditunjukkan dalam Rajah 4. Apabila aloi dihablur semula sepenuhnya, saiz butiran menjadi lebih besar dengan ketara apabila masa larutan pepejal meningkat. Perubahan sifat mekanikal aloi titanium berkekuatan ultra tinggi dengan masa penyelesaian ditunjukkan dalam Rajah 5. Apabila masa penyelesaian adalah 5~20 minit, kekuatan aloi lebih tinggi, tetapi keplastikan dan keliatan lebih rendah. Ini kerana masa penyelesaian adalah pendek dan aloi tidak terbentuk sepenuhnya. Selepas penghabluran semula, beberapa tisu asal masih dikekalkan. Apabila masa penyelesaian pepejal berada dalam julat 30 hingga 240 minit, aloi mengalami penghabluran semula sepenuhnya. Apabila masa larutan pepejal meningkat, diameter butiran meningkat daripada 88 kepada 186 μm. Sifat mekanikal aloi dan masa penyelesaian pepejal tidak mematuhi undang-undang linear. Analisis menunjukkan bahawa apabila masa larutan pepejal ialah 60 minit, sebilangan besar bijirin bersaiz kecil terbentuk akibat migrasi antara muka menyebabkan kepekatan tegasan setempat. Pada masa ini, kekuatan hasil aloi dan kekuatan tegangan mencapai yang tertinggi. , masing-masing 1346 dan 1391MPa. Masa penyelesaian pepejal tidak mempunyai kesan ketara ke atas pemanjangan, pengurangan kawasan dan keliatan hentaman aloi. Ini kerana saiz butiran aloi lebih kecil selepas tempoh larutan pepejal yang singkat, yang meningkatkan kemungkinan keretakan antara butiran. Pada masa yang sama, pada masa tertentu Laluan pengembangan retak dilanjutkan ke tahap tertentu; apabila masa penyelesaian pepejal meningkat, diameter butiran bertambah dan bilangan sempadan butiran berkurangan, mengurangkan kemungkinan keretakan antara butiran dan meningkatkan keplastikan dan keliatan aloi. Oleh itu, berdasarkan dua faktor di atas, masa penyelesaian pepejal tidak mempunyai kesan yang ketara ke atas keplastikan dan keliatan aloi.

3.2 Kesan morfologi sempadan butiran ke atas sifat mekanikal aloi

Untuk mengkaji pengaruh morfologi sempadan butiran ke atas sifat mekanikal aloi, kaedah penyelesaian pepejal dua peringkat A dan B telah digunakan untuk mendapatkan struktur kasar sempadan butiran. Selepas rawatan penuaan, fasa sekunder lamellar akan memendakan dalam matriks dan mematuhi hubungan orientasi Burger dengan matriks. Saiz dan ketebalan lamella sekunder bergantung pada suhu dan masa penuaan. Untuk mengelakkan kesan morfologi lamella sekunder terhadap sifat mekanikal aloi, struktur larutan pepejal yang diperolehi oleh kedua-dua kaedah telah disatukan pada 530 darjah dan berumur selama 4 jam untuk mendapatkan yang terakhir. Struktur mikro ditunjukkan dalam Rajah. 6. Lamela sekunder peringkat mikron yang sama saiz dan ketebalannya disusun sama rata dalam matriks. Fenomena kekasaran sempadan bijian boleh diperhatikan di bawah keadaan rawatan haba yang berbeza. Semakin rendah suhu larutan pepejal kawasan fasa ( + ), fenomena kekasaran sempadan butiran. Semakin jelas ia.

Dalam kaedah penyelesaian pepejal dua peringkat A, aloi titanium -jenis memperoleh butiran equiaxed dengan sempadan butiran lurus selepas larutan pepejal dalam zon fasa, dan fasa terbentuk dalam fasa kedua ( + ) zon fasa peringkat penyelesaian pepejal. , disebabkan kandungan unsur penstabil yang tinggi dalam aloi titanium berkekuatan ultra tinggi dan matriks yang agak stabil, tenaga yang diperlukan untuk nukleasi dengan bantuan sempadan butiran adalah jauh lebih rendah daripada tenaga yang diperlukan untuk nukleasi seragam dalam kristal itu sendiri [ 16,17], jadi fasa mendahului dalam kristal. Ia terbentuk di sempadan dan secara beransur-ansur tumbuh menjadi butiran, membentuk sempadan butiran kasar, seperti ditunjukkan dalam Rajah 6a~6c. Apabila suhu larutan pepejal bagi kawasan fasa ( + ) ialah 740 darjah , sejumlah kecil fasa primer diperhatikan dalam hablur dalam Rajah 6a. Menurut rajah fasa keseimbangan termodinamik aloi titanium, bahagian fasa meningkat apabila suhu larutan pepejal berkurangan. Suhu pada larutan pepejal 740 darjah adalah lebih rendah, dan tahap penyejukan super yang lebih besar meningkatkan daya penggerak nukleasi dan menggalakkan nukleasi fasa. Apabila suhu larutan pepejal meningkat, kerja nukleasi kritikal yang disediakan oleh supercooling tidak dapat mengatasi halangan tenaga nukleasi. Oleh itu, kewujudan fasa primer dalam hablur tidak dapat diperhatikan semasa larutan pepejal pada 760 dan 780 darjah, dan apabila ( + ) Suhu larutan pepejal kawasan fasa berkurangan, dan tahap kekasaran sempadan butiran adalah jelas. Dalam kaedah penyelesaian pepejal dua peringkat B, selepas larutan pepejal dalam zon fasa, relau perlahan-lahan disejukkan ke zon fasa ( + ) dan disimpan pada suhu yang berbeza. Kadar penyejukan penyejukan relau adalah kira-kira 1 darjah / min.

Disebabkan oleh kadar penyejukan yang rendah, tidak terdapat komposisi mahupun turun naik suhu dalam matriks pada peringkat awal proses penyejukan perlahan, menyukarkan fasa primer untuk nukleus dalam butiran. Apabila masa penyejukan meningkat, suhu larutan pepejal berkurangan secara beransur-ansur, dan fasa primer memendakan di sepanjang sempadan butiran dengan sebahagian daripada sempadan butiran sebagai titik nukleasi heterogen, dan secara beransur-ansur tumbuh ke bahagian dalam butiran. Dalam aloi titanium, bahagian fasa primer meningkat apabila suhu larutan pepejal kawasan fasa ( + ) berkurangan. Dalam mod penyelesaian B, semakin rendah suhu larutan pepejal bagi kawasan fasa ( + ), sempadan butiran semakin kasar. Semakin besar bilangannya.

Walau bagaimanapun, dalam Rajah 6d~6f, tidak diperhatikan bahawa suhu larutan pepejal bagi kawasan fasa ( + ) mempunyai kesan yang ketara ke atas darjah kekasaran sempadan butiran. Ini kerana semakin rendah suhu larutan pepejal, semakin rendah daya penggerak kinetik yang menggalakkan pertumbuhan sempadan bijian, yang tidak kondusif untuk pertumbuhan sempadan bijian.

Aloi itu larut pepejal dalam dua cara dan kemudian berumur seragam. Sifat tegangan dan sifat impaknya ditunjukkan dalam Rajah 7. Terdapat peraturan yang serupa di bawah dua mod larutan pepejal. Apabila suhu larutan pepejal dalam zon fasa ( + ) meningkat, kekuatan dan keplastikan aloi meningkat, tetapi perubahan dalam keliatan hentaman tidak jelas. Digabungkan dengan analisis struktur mikro, dipercayai bahawa dalam mod penyelesaian pepejal dua peringkat A, semakin rendah suhu larutan pepejal kawasan fasa (+), semakin ketara kesan kekasaran sempadan butiran; manakala dalam mod penyelesaian pepejal dua peringkat B, ( Semakin rendah suhu larutan pepejal dalam kawasan fasa +), semakin banyak sempadan butiran kasar, dan pada masa yang sama kekuatan dan keplastikan aloi berkurangan, menunjukkan bahawa bijirin kekasaran sempadan menjadikan sempadan butiran lebih lemah dan menjejaskan kekuatan dan keplastikan aloi. Ini kerana sempadan butiran kasar terdiri daripada fasa primer, dan lamella yang terbentuk selepas penuaan menguatkan matriks, menjadikan kekuatannya lebih tinggi daripada fasa sempadan butiran. Oleh itu, sempadan butiran kasar berubah bentuk secara keutamaan semasa eksperimen tegangan, manakala matriks yang dikuatkan sukar untuk berubah bentuk. Apabila tahap ubah bentuk meningkat, tegasan tertumpu pada antara muka sempadan butiran untuk membentuk keretakan, dan retakan terdedah untuk merambat di sepanjang sempadan butiran dan menyebabkan patah antara butiran, mengakibatkan penurunan serentak dalam kekuatan dan keplastikan aloi [ 17]. Aloi hanya mengalami larutan pepejal dan penuaan di kawasan fasa tanpa mengeraskan sempadan butiran. Kekuatan alahnya ialah 1346MPa, kekuatan tegangan ialah 1391 MPa, dan pemanjangan ialah 5%, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 5 selepas 60 minit larutan pepejal. Sebaliknya, selepas larutan pepejal dua peringkat mengasarkan sempadan butiran, kekuatan dan keplastikan dikurangkan kepada tahap yang berbeza-beza. Antaranya, kesan kekasaran sempadan butiran kaedah larutan pepejal A adalah lebih ketara daripada kaedah larutan pepejal B, jadi kekuatan keseluruhan aloi adalah lebih rendah. .

Rajah 8 menunjukkan morfologi patah tegangan bagi dua jenis larutan pepejal dua peringkat dan penuaan bersatu. Diperhatikan bahawa terdapat sejumlah besar segi rata pada patah makroskopik sampel. Pemerhatian lanjut ke atas foto pembesaran tinggi patah menunjukkan bahawa aspek ini licin dan rata, yang tipikal di sepanjang tepi. Terdapat juga beberapa lesung pipit cetek pada permukaan patah kristal, menunjukkan bahawa mekanisme patah adalah mekanisme patah campuran dengan patah intergranular. Melalui perbandingan, didapati bahawa permukaan patah antara butiran yang lebih licin dan rata telah diperhatikan dalam kaedah penyelesaian pepejal dua peringkat A, yang juga mengesahkan bahawa sampel dengan kesan kekasaran sempadan butiran yang ketara lebih berkemungkinan mengalami keretakan antara butiran, menjadikan kekuatan aloi dan keplastikan lebih teruk pada masa yang sama. . Oleh itu, kekasaran sempadan bijian dengan kekuatan yang lebih rendah harus dielakkan dalam proses pengeluaran sebenar, dan masalah sempadan bijian yang lemah perlu dikaji secara mendalam.

4. Kesimpulan

(1) Untuk aloi titanium berkekuatan ultra tinggi yang terlarut pepejal di atas titik transformasi fasa (800 darjah), dan kemudian tertakluk kepada rawatan penuaan pada 530 darjah, apabila masa larutan pepejal meningkat, saiz butiran purata bagi aloi secara beransur-ansur meningkat, dan sempadan -butiran proses larutan pepejal isoterma Migrasi, beberapa bijian membesar, dan beberapa bijirin mengecut sehingga ia hilang. Proses ini akan menyebabkan perbezaan besar dalam saiz bijirin. Penebat zon fasa selama 30 hingga 240 minit tidak mempunyai kesan ketara ke atas sifat tegangan dan sifat hentaman aloi.

(2) Aloi titanium berkekuatan ultra tinggi tertakluk kepada penyelesaian pepejal dua peringkat dan rawatan penuaan 530 darjah. Dalam kaedah larutan pepejal A (zon fasa disejukkan ke suhu bilik dan kemudian zon fasa ( + ) adalah larutan pepejal), seperti Pada peringkat kedua ( + ), suhu larutan pepejal di kawasan fasa berkurangan, dan butiran kesan kekasaran sempadan secara beransur-ansur menjadi jelas. Disebabkan oleh penyejukan super yang besar semasa larutan pepejal pada 740 darjah, fasa primer terbentuk di dalam beberapa butiran; dalam mod larutan pepejal Dalam B (kawasan fasa terlarut dengan kukuh dan kemudian relau disejukkan ke kawasan fasa ( + )), kadar penyejukan perlahan hanya mengasarkan sebahagian daripada sempadan butiran. Apabila suhu larutan pepejal berkurangan, fasa dalam sempadan butiran tumbuh. Daya penggerak kimia dikurangkan, jadi kesan kekasaran sempadan butiran adalah setara di bawah suhu larutan pepejal yang berbeza, tetapi semakin rendah suhu larutan pepejal, semakin besar bilangan sempadan butiran kasar.

(3) Kekuatan sempadan butiran kasar adalah rendah, dan ia berubah bentuk secara keutamaan semasa proses ubah bentuk, mengakibatkan kepekatan tegasan dan keretakan. Retakan merambat di sepanjang butiran, menyebabkan kekuatan dan keplastikan aloi berkurangan pada masa yang sama. Lebih jelas kesan kekasaran sempadan bijian, lebih besar kesan ke atas kekuatan aloi. Dan semakin besar pengaruh ke atas keplastikan, kerana saiz butiran tidak berubah, tidak ada kesan yang ketara terhadap keliatan impak aloi.

RujukanRujukan

[1] WANG H, ZHAO Q, XIN S, et al. Sains Bahan dan Kejuruteraan:A[J], 2021, 3: 141626.

[2] KANG LM, YANG C. Bahan Kejuruteraan Termaju[J], 2019,21(8): 1801359.

[3] CHENG J, LI JS, YU S, et al. Logam[J], 2021, 11(1): 11.

[4] CHENG J, LI JS, YU S, et al. Sempadan dalam Bahan[J], 2020,7: 114.

[5] CHENG J, WANG HC, LI JS, et al. Sempadan dalam Bahan[J], 2020, 7: 228.

[6] Chen Wei, Liu Yunxi, Li Zhiqiang. Jurnal Bahan Aeronautik[J], 2020, 40(3): 63-76.

CHEN W, LIU YX, LI Z Q. Jurnal Bahan Aeronautik[J], 2020, 40(3):63-76.

[7] Xin Shewei, Zhou Wei, Li Qian, et al. Kemajuan dalam Bahan di China [J], 2021, 40(6):441-445.

XIN SW, ZHOU W, LI Q, et al. Bahan China[J], 2021, 40 (6):441-445.

[8] WANG Y, CHEN R, CHENG X, et al. Jurnal Sains & Teknologi Bahan[J], 2019, 35(2): 403-408.

[9] ZHOU W, GE P, ZHAO YQ, et al. Bahan dan Kejuruteraan Logam Nadir[J], 2017, 46(8): 2076-2079.

[10] Niinomi M, Inagaki I, Kobayashi T. Sains dan Teknologi Bahan[J], 1988, 4(9): 803-8

[11] GAO X, ZHANG L, CHEN X, et al. Pencirian Bahan [J], 2020, 167:110492.

[12] FENG X, QIU JK, MA YJ, et al. Jurnal Sains & Teknologi Bahan[J], 2016, 32(4):362.

[13] Kimia, Kimia, Kimia. Jurnal Kimia Baharu[ J], 2018, 39(4):31-36.

GUO P, ZHAO YQ, HONG Q. Transaksi Bahan dan Rawatan Haba[J], 2018, 39(4):31-3

[14] PEDERSON R, NIKLASSON F, SKYSTEDT F, et al. Sains dan Kejuruteraan Bahan:A[J], 2012, 552: 555-565.

[15] LIU X, ZHUANG K, LIN S, et al. Kristal[J], 2017, 7(5):128-140.

[16] HUANG SS, ZHANG JH, MAY J, et al. Jurnal Aloi dan Sebatian[J], 2019, 791: 575-585.

[17] GAO X, ZENG W, ZHANG S, et al. Acta Materialia[J], 2017,122: 298-309.

[18] SHEKHAR S, SARKAR R, KAR S, et al. Bahan & Reka Bentuk[J],2015, 66: 596-610.